La força específica dels productes d’aliatge de titani és molt elevada entre els materials estructurals metàl·lics. La seva força equival a la de l’acer, però el seu pes és només del 57% d’acer. A més, l’aliatge de titani té les característiques d’una petita gravetat específica, alta resistència tèrmica, bona estabilitat tèrmica i resistència a la corrosió, però els materials d’aliatge de titani són difícils de tallar i tenen una baixa eficiència de processament. Per tant, com superar la dificultat i la baixa eficiència del processament d’aliatges de titani sempre ha estat un problema que s’ha de resoldre amb urgència.
Motius per a un difícil processament d’aliatges de titani
La conductivitat tèrmica de l’aliatge de titani és petita, de manera que la temperatura de tall és molt alta quan es processa l’aliatge de titani. En les mateixes condicions, la temperatura de tall del processament TC4 [i] és superior al doble que la de l’acer núm. 45. La calor generada durant el processament és difícil de passar per la peça. Alliberament; La calor específica de l’aliatge de titani és petita i la temperatura local augmenta ràpidament durant el processament. Per tant, la temperatura de l’eina és molt alta, la punta de l’eina porta bruscament i la vida útil es redueix.
El baix mòdul d’elasticitat de l’aliatge de titani [II] fa que la superfície mecanitzada sigui fàcil de brollar, especialment la molla de processament de parts de paret fina és més greu, és fàcil provocar una fricció forta entre la cara del flanc i la superfície mecanitzada, que portarà l’eina i es col·lapsarà. fulla.
Els aliatges de titani són molt actius químicament i interaccionen fàcilment amb oxigen, hidrogen i nitrogen a temperatures altes, augmentant la seva força i disminuint la plasticitat. La capa rica en oxigen formada durant la calefacció i la forja dificulta el mecanitzat.
Principis de tall de processament de materials d’aliatge de titani [1-3]
En el procés de mecanitzat, el material de l’eina seleccionat, les condicions de tall i el temps de tall afectaran l’eficiència i l’economia del tall d’aliatge de titani.
1. Trieu materials d’eines raonables
A la vista de les propietats, els mètodes de processament i el processament de les condicions tècniques dels materials d’aliatge de titani, els materials de l’eina s’han de seleccionar raonablement. El material de l’eina s’ha d’utilitzar amb més freqüència, el preu més baix, la bona resistència al desgast, l’alta duresa tèrmica i tenir una duresa suficient.
2. Millorar les condicions de tall
La rigidesa del sistema de màquines-eina de màquines-eina és millor. L’autorització de cada part de la màquina -eina s’ha d’ajustar bé i la sortida radial del cargol ha de ser petita. El treball de subjecció del dispositiu ha de ser prou ferm i rígid. La part de tall de l’eina ha de ser el més curta possible i s’ha d’augmentar el gruix de l’avantguarda tant quan la capacitat del xip sigui suficient per millorar la força i la rigidesa de l’eina.
3. Realitzeu un tractament tèrmic adequat al material processat
Mitjançant el tractament tèrmic per canviar les propietats i l’estructura metalogràfica dels materials d’aliatge de titani [III], per aconseguir l’objectiu de millorar la maquinària del material.
4. Trieu una quantitat de tall raonable
La velocitat de tall ha de ser baixa. Com que la velocitat de tall té una gran influència en la temperatura de l’avantguarda, més gran és la velocitat de tall, l’augment fort de la temperatura de l’avantguarda i la temperatura de l’avantguarda afecta directament la vida de l’eina, de manera que trieu una velocitat de tall adequada.
Tecnologia de mecanitzat
1. Tornant
Els productes d’aliatge de titani de tornada poden obtenir fàcilment una millor rugositat superficial i l’enduriment del treball no és greu, però la temperatura de tall és alta i l’eina es porta ràpidament. A la vista d’aquestes característiques, les mesures següents es prenen principalment en termes d’eines i paràmetres de tall:
Material de l'eina: YG6, YG8, YG10HT es seleccionen segons les condicions existents de la fàbrica.
Paràmetres de geometria de l’eina: angles frontals i posteriors adequats de l’eina, arrodoniment de punta de l’eina.
Baixa velocitat de tall, velocitat d’alimentació moderada, profunditat de tall profunda, refrigeració suficient, la punta de l’eina no pot ser superior al centre de la peça a l’hora de girar el cercle exterior, en cas contrari és fàcil perforar l’eina i l’eina es biaixà quan s’acabi Girant i girant parts de paret fina. L’angle ha de ser gran, generalment de 75-90 graus.
2. fresat
El fresat de productes d’aliatge de titani és més difícil que girar, perquè el fresat és un tall intermitent i els xips són fàcils d’enllaçar amb l’avantguarda. Quan les dents enganxoses es tallen de nou a la peça, les xips enganxosos es treuen i es treu un petit material de l'eina. El xip redueix molt la durabilitat de l’eina.
Mètode de fresat: generalment s’utilitza el fresat d’escalada.
Material d’eina: acer d’alta velocitat M42.
Generalment, el mecanitzat de l'acer d'aliatge [IV] no utilitza el fresat. A causa de la influència de la bretxa entre el cargol i la femella de la màquina -eina, durant el fresat cap avall, el tallador de fresat actua a la peça i la força del component en la direcció d'alimentació és la mateixa que la direcció d'alimentació. Moviment intermitent de la taula de treball, donant lloc a un ganivet. Per al fresat a la baixa, la dent del tallador colpeja l'escorça al començament del tall, fent que el tallador es trenqui. No obstant això, com que els xips de millora varien de prim a gruixut, l'eina és propensa a la fricció seca amb la peça durant el tall inicial, cosa que augmenta l'enganxament i el xip de l'eina. Per tal de fer un fresat d’aliatge de titani sense problemes, també s’ha de notar que s’ha de reduir l’angle del rastell i que s’ha d’augmentar l’angle de socors en comparació amb el tallador general de fresat estàndard. La velocitat de fresat ha de ser baixa i s’han d’utilitzar els talladors de molins dents afilats el màxim possible per evitar l’ús de talladors de fresat de dents de relleu.
3. Tapping
Per a l’atac de productes d’aliatge de titani, a causa dels petits xips, és fàcil d’enllaçar -se amb la fulla i la peça, donant lloc a una gran rugositat superficial i un gran parell. Quan toqueu, la selecció inadequada i el funcionament indegut de l’aixeta [V] poden provocar fàcilment l’enduriment del treball, l’eficiència del processament és extremadament baixa i, de vegades, l’aixeta es trenca.
Cal utilitzar primer un toc de dents de salt amb un filferro al seu lloc, i el nombre de dents hauria de ser inferior al d’un aixeta estàndard, generalment de 2 a 3 dents. L’angle de tall de tall ha de ser gran i la part cònica generalment és de 3 a 4 longituds de fil. Per tal de facilitar l’eliminació del xip, un angle d’inclinació negativa també pot estar a terra sobre el con de tall. Proveu de triar aixetes curtes per augmentar la rigidesa de les aixetes. La part cònica invertida de l’aixeta s’ha d’ampliar adequadament en comparació amb l’estàndard per reduir la fricció entre l’aixeta i la peça.
4. Redament
Aliatge de titani de gallina, el desgast de l'eina no és seriós i es poden utilitzar carbur de carbur i acer d'alta velocitat. Quan s’utilitza un remer de carbur cimentat, s’ha d’adoptar la rigidesa del sistema de procés similar a la de la perforació per evitar que el reamer es tregui. El principal problema de l'aliatge de titani és el mal acabat de la reedició. S'ha d'utilitzar Whetstone per restringir l'amplada de la fulla d'enderroc per evitar que la fulla s'enganxi a la paret del forat, però cal assegurar -se una força suficient. Generalment, l'amplada de la fulla també és de 0,1 ~ 0,15 mm.
La transició entre la vora del tall i la part de calibració ha de ser un arc llis i s’ha d’afilar a temps després del desgast, i la mida de l’arc de cada dent hauria de ser la mateixa; Si cal, es pot ampliar el con invertit de la part de calibració.
5. Drilling
És difícil perforar aliatges de titani i sovint es produeix el fenomen de les eines de cremada i els exercicis trencats durant el processament. Això és causat principalment per diverses raons com un mal afilat del bit de perforació, eliminació de xips retardats, un mal refrigeració i una mala rigidesa del sistema de processos. Per tant, cal parar atenció a l’afilat raonable de la perforació en el procés de perforació d’aliatge de titani, augmentar l’angle del vèrtex, reduir l’angle davanter de la vora exterior, augmentar l’angle posterior de la vora exterior 3 vegades la del simulacre estàndard. Retireu el ganivet amb freqüència i traieu els xips a temps, posant atenció a la forma i al color dels xips. Si els xips semblen plenes o el color canvia durant el procés de perforació, indica que el trepant és contundent i que l’eina s’ha de canviar i afilar a temps.
El raig de perforació s’hauria d’arreglar a la taula de treball. La cara que guia de la presa de perforació ha d’estar a prop de la superfície de processament i s’ha d’utilitzar el bit curt de perforació el màxim possible. Un altre problema destacable és que quan s’adopta l’alimentació manual, el simulacre no ha d’avançar ni retirar -se al forat, en cas contrari, la fulla de la perforació es fregarà contra la superfície mecanitzada, provocant enduriment laboral i atenuant el trepant.
6. MOLTA
Els problemes habituals en la trituració de les parts d’aliatge de titani són les deixalles enganxoses que provoquen bloqueig de la roda de mòlta i crema a la superfície de la part. El motiu és la mala conductivitat tèrmica de l’aliatge de titani, que provoca una temperatura elevada a la zona de mòlta, de manera que l’aliatge de titani i l’abrasiu s’uneixen, es difonen i reaccionen fortament químicament. Les fitxes enganxoses i el bloqueig de la roda de mòlta condueixen a una reducció significativa de la relació de mòlta. Com a resultat de la difusió i les reaccions químiques, la peça es crema a la superfície terrestre, donant lloc a una reducció de la força de fatiga de les parts, cosa que és més evident a l’hora de triturar les foses d’aliatge de titani.
Per solucionar aquest problema, les mesures preses són:
Trieu un material de roda de mòlta adequat: carbur de silici verd TL. Duresa de la roda de mòlta lleugerament inferior: Zr1.
El tall de materials d’aliatge de titani s’ha de controlar en termes de materials d’eines, fluids de tall i paràmetres del procés de mecanitzat per millorar l’eficiència general del processament de materials d’aliatge de titani.
